某型柴油机缸盖最大轮廓尺寸为579mm×270.5mm×343.5mm；主要壁厚：上平面为19mm，进、排气道等为8mm，上下水套之间隔板为12mm，喷油器周围为6mm，上下水套周围为15mm，燃烧面（底面）为23.5mm；型腔是由进气道、排气道、上水套、下水套、贯穿螺孔、喷油器、排气管等组成的复杂铸件，壁厚不均匀，尺寸精度要求高，内部组织要求致密。
毛坯铸件加工完毕后要进行水压试验，而此型缸盖结构复杂，局部壁厚较大，热节较多，铸件各部分冷却极不均匀，容易产生收缩类缺陷，影响铸件致密度，而且内部型腔结构复杂，极易产生夹砂缺陷，影响缸盖试水成品率以及缸盖性能。
材料：QT400-15；原铁水化学成分控制范围（%）：3.75～3.95C；1.50～1.60Si；0.20～0.30Mn；P≤0.05；S≤0.03。成品化学成分控制范围（质量分数，%）：3.75~3.95C；2.75~3.0Si；0.20~0.30Mn；P≤0.05；S≤0.03；0.03~0.05Mg；0.02~0.04RE。球化剂选用福士科ADLLOY7RE，加入量1.5wt%。孕育剂：①75Si-Fe，加入量0.7wt%，粒度6～10mm，全部覆盖于球化剂之上；②福士科Inoculin390，加入量0.4wt%，粒度2～6mm，出铁水1/4以后随铁水流加入，加入时间占出铁时间的2/3以上；③福士科Inoculin400，加入量0.15wt%，粒度0.2～0.7mm，浇注时随流加入，加入时间占浇注时间的2/3以上。缸盖加工完毕后水压试验，试水压力1.0MPa,保压60min，共试水48件，其中漏水29件，合格19件，成品率约39%。试验结果表明，缸盖内部组织致密性不足。
熔化与浇注工艺优化：
废钢加入量为50%～60%，生铁加入量为40%～50%。原铁水化学成分控制范围（质量分数，%）：3.85~3.95C；1.40~1.50Si；0.20~0.30Mn；P≤0.05；S≤0.03；成品化学成分控制范围（质量分数，%）：3.85～3.95C；2.70～2.90Si；0.20～0.30Mn；P≤0.05；S≤0.03；0.03%～0.05Mg；0.02～0.04RE。在球化包的一侧加入0.4wt%的福士科孕育剂Inoculin390，粒度2～6mm，在球化包堤坝的另一侧加入1.4wt%福士科球化剂Nodalloy7RE1，上面覆盖0.1wt%的Carbonin LSS，再用0.2wt%的75SiFe（粒度6～10mm）覆盖，上面用压铁板和聚渣剂将其覆盖严实。出炉前高温静置铁水10～15min，静置温度在1510℃左右。出铁时将炉内铁水对准放置预处理剂Inoculin390的一侧冲入,保证铁水和预处理剂先反应。出铁2/3左右时，待球化反应基本结束后，补加1/3铁水时，随铁水流冲入0.4wt%的75SiFe（粒度6～10mm）孕育剂。待球化反应基本结束后,搅拌、加聚渣剂扒净包内炉渣。浇注时，用福士科Inoculin920(粒度0.2～0.7mm)进行瞬时孕育，加入量0.15%。
按照改进工艺生产3炉共计48件缸盖，试水试压合格45件，因其它缺陷报废3件，成品率约为93%。试验表明，熔化工艺的优化降低了铁液的缩松倾向，提高了缸盖内部组织致密性，成品率大大提高。